摩擦擺式減隔震支座撫順報(bào)價(jià) GYZ橡膠支座商家

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在進(jìn)行非線性時(shí)程地震反應(yīng)分析時(shí),采用了3條不同場(chǎng)地的地震波,分別為1940年EL Centro南北分量地震波、1985年MexicoN00E分量地震波和1984年P(guān)arkfield地震波,為了便于研究,地面峰值加速度均調(diào)整為0.341g。圖3給出了3條地震波時(shí)程。單墩模型在墩底與地面固結(jié),墩身保持彈性,地震動(dòng)只在水平方向單向輸入墩底剪力先隨阻尼系數(shù)的增大有先減小后增大的趨勢(shì);當(dāng)阻尼系數(shù)Cα=0時(shí),模型中只采用摩擦擺式減隔震支座、GYZ橡膠支座,此時(shí)墩底剪力較大;當(dāng)Cα大于800kN·s m后,墩底剪力隨Cα的增大而增大;表明當(dāng)阻尼系數(shù)選取適當(dāng)時(shí)可以減小墩底受力。圖4(b)表明:墩、梁相對(duì)位移隨阻尼系數(shù)的增大而減小,當(dāng)Cα大于約1 200kN·s m后減小得較慢,并且從總體上看,5m墩高模型比10m墩高模型減小得快;這說明增加阻尼系數(shù)對(duì)減小墩、梁相對(duì)位移是非常有效的,且在矮墩上使用時(shí)效果更佳。

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在對(duì)阻尼指數(shù)和周期進(jìn)行參數(shù)分析時(shí),為了充分利用粘滯阻尼器的耗能限位作用,阻尼系數(shù)取1 200kN·(s m)α。圖4(c)表明:單墩模型的墩底剪力隨阻尼指數(shù)的增大而減小;這說明非線性越強(qiáng)(阻尼指數(shù)α越小)的粘滯阻尼器提供的阻尼力與摩擦擺式減隔震支座、GYZ橡膠支座提供的恢復(fù)力組合后產(chǎn)生的墩底剪力會(huì)越大。圖4(d)表明:墩、梁相對(duì)位移隨阻尼指數(shù)的增大而增大,當(dāng)阻尼指數(shù)大于0.8后,5m墩高模型明顯比10m墩高模型增加得快;另外,10m、梁相對(duì)位移較大,這說明非線性粘滯阻尼器對(duì)減小矮墩的墩、梁相對(duì)位移效果較好。圖4
(e)表明:在周期T大于1.5s后,除10m墩高模型的墩底剪力還有所降低外,其余情況下的摩擦擺式減隔震支座、GYZ橡膠支座墩底剪力幾乎在較低水平保持不變,這為粘滯阻尼器的使用提供了較廣闊的范圍。圖4(f)表明:墩、梁相對(duì)位移在周期小于2s時(shí)漸增,當(dāng)周期大于2s后幾乎保持不變,平均值在55mm左右。

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地震力的情況下,有效地控制結(jié)構(gòu)的位移反應(yīng),是一種合理有效的減隔震技術(shù)。粘滯阻尼器價(jià)格昂貴,但由于其顯著的耗能限位能力,近作為橋梁抗震保護(hù)裝置的例子有很多[5],
如:美國(guó)加州南部的文森特-托馬斯(Vincent Tho-mas)懸索橋,加州舊金山-奧克蘭海灣大橋,加州亞哥的克羅拉多(Coronado)大橋,加州南部91
5公路立交橋,希臘西部的雷恩-安提雷恩(Rion Antirion)斜拉橋等。其中加州南部91 5公路立交橋
在兩橋臺(tái)上組合使用了摩擦擺式減隔震支座、GYZ橡膠支座和流體粘滯阻尼器。到目前為止,雖然國(guó)外一些學(xué)者[6,7]用反應(yīng)譜方
法和能力譜方法對(duì)帶有非線性粘滯阻尼器的單自由度系統(tǒng)的地震反應(yīng)進(jìn)行了比較詳細(xì)地分析和研究,但都是從等效線性化角度來考慮的,且引入了很多假設(shè),其中一些結(jié)論是否正確還需要用非線性時(shí)程地震反應(yīng)分析來進(jìn)一步驗(yàn)證;另外,由于粘滯阻尼器的使用使得結(jié)構(gòu)的總阻尼矩陣在多數(shù)情況下不能對(duì)角化,因此不能簡(jiǎn)單地對(duì)多自由度系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)方程進(jìn)行解耦,等效粘滯阻尼比難以計(jì)算,也就不能使用經(jīng)典的模態(tài)分析方法來求解[8]。本文針對(duì)這些問題,利用非線性時(shí)程地震反應(yīng)分析方法,對(duì)摩擦擺式減隔震支座、GYZ橡膠支座和粘滯阻尼器組合使用時(shí)的減震性能進(jìn)行了深入地研究。
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