柴油機(jī)多級(jí)泵的機(jī)組可按需求選配減振器、橡膠撓性接頭、排氣口配波紋管消音器。在燃料不足、蓄電池電壓低、潤(rùn)滑油溫度高、超速等，備有報(bào)警裝置，確保柴油機(jī)低溫環(huán)境起動(dòng)。因此整個(gè)系統(tǒng)安全可靠，使用方便。

柴油機(jī)多級(jí)泵當(dāng)多級(jí)泵用來(lái)泵送液體中含大，中，小尺寸的物料的泥漿流時(shí)，將液體沿切面向噴入筒形室，從而形成渦流，并且將一部分該液體沿切向從該室排除；將該泥漿軸向噴入該室，該渦流將大尺寸物料與其余該泥漿和液體分離;將該其余泥漿及液體沿軸向從該室排除，并將其噴入多級(jí)泵的進(jìn)口；利用從該多級(jí)泵出來(lái)的物料作為形成該渦流的噴射液體，從而降低多級(jí)泵葉輪的磨損并提高柴油機(jī)多級(jí)泵效率。

面積比優(yōu)化設(shè)計(jì)仿真Ato在65m2，70m2內(nèi)取某一具體值進(jìn)行面積比優(yōu)化。保持Are為初始設(shè)計(jì)值不變，考察Ato=70m2時(shí)不同的面積比對(duì)COP的影響，如所示。由a可知，COP和Qc隨面積比的變化趨勢(shì)相反，在面積比為1左右時(shí)，系統(tǒng)獲得大的Qc，而對(duì)應(yīng)的COP值很??；面積比在1.5左右時(shí)，由b和c可知，在優(yōu)化面積比范圍內(nèi)，兩器內(nèi)水的流速及其壓降均滿足設(shè)計(jì)要求（pew超出了約束范圍，但幅度不大）。b和c中水流速和阻力在面積比接近1時(shí)的突然升高，是由于換熱器型號(hào)的變化引起的，進(jìn)而引起了管程長(zhǎng)度的突變。
回?zé)崞髋c兩器面積配比優(yōu)化設(shè)計(jì)仿真根據(jù)上述仿真結(jié)果，本文所研究的礦用臥式多級(jí)泵系統(tǒng)總面積優(yōu)化區(qū)間為65m2，70m2、兩器面積比優(yōu)化區(qū)間為1.1，1.6.分析表明，回?zé)崞髅娣e變化對(duì)壓縮機(jī)排氣溫度影響很大，也影響系統(tǒng)COP的大小，因此，還應(yīng)研究回?zé)崞髋c兩器面積配比問(wèn)題。為兩器不同面積比下回?zé)崞髅娣e變化對(duì)系統(tǒng)性能影響仿真結(jié)果。由a可知，在Are不變時(shí)，面積比越小，Qc越大；在同一面積比下，Are越大，Qc越?。辉诒姸喙r點(diǎn)上，滿足設(shè)計(jì)供熱量要求的有工況14.但由b可知，在工況14中，工況4的排氣溫度已超過(guò)系統(tǒng)排氣溫度限值；由c可知，在工況13中，工況3具有高的COP.于是，取Are=7.0m2，面積比為1.4.
按照設(shè)計(jì)條件所完成的高溫臥式多級(jí)泵單一部件（如壓縮機(jī)、兩器、回?zé)崞鳌⒐?jié)流機(jī)構(gòu)等）的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)在組成系統(tǒng)后，高溫臥式多級(jí)泵系統(tǒng)的制熱量、壓縮機(jī)吸氣量、中間吸氣溫度、冷凝器和蒸發(fā)器水側(cè)阻力等主要性能參數(shù)與設(shè)計(jì)值相比都發(fā)生了較大變化，即單一部件的初始設(shè)計(jì)結(jié)果之間存在不匹配性。在壓縮機(jī)型號(hào)已確定的前提下，優(yōu)化設(shè)計(jì)換熱器的換熱面積是解決該問(wèn)題的有效途徑。
高溫礦用臥式多級(jí)泵COP隨兩器總面積的增加而增加，但COP對(duì)總面積的相對(duì)增加幅度較小，即通過(guò)增加換熱器總面積的方法來(lái)提高系統(tǒng)COP的意義不大，反而增加了設(shè)備的造價(jià)。在兩器總面積優(yōu)化過(guò)程中，系統(tǒng)設(shè)計(jì)供熱量是一關(guān)鍵性約束參數(shù)，根據(jù)該參數(shù)即可確定總面積合理取值區(qū)間，在此基礎(chǔ)上再考察其他約束條件的合理性。